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公司基本資料信息
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當塑件在與開合模方向不同的內(nèi)側(cè)或外側(cè)有孔、凹穴或凸臺時，模具上成型該處的零件必須制成可側(cè)向移動的結(jié)構(gòu)，以便在塑件脫模推出之前先將側(cè)向成型零件抽出，否則塑件就無法脫模。帶動側(cè)向成型零件做側(cè)向分型與抽芯和復位的整個機構(gòu)稱為側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。在學習時應通過對各種典型結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式、動作原理、制造和應用過程中優(yōu)缺點的對比分析，掌握側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的設(shè)計技巧。
5-7-1 側(cè)向分型與抽芯機構(gòu) 基礎(chǔ)知識及分類
一 側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)分類
根據(jù)側(cè)向抽芯動力來源的不同，側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)一般可分為手動、液壓（或氣動）和機動等三大類。
1. 手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用人工對模具進行側(cè)向分型與抽芯，可分為模內(nèi)側(cè)向分型與抽芯和模外側(cè)向分型與抽芯兩大類。這類機構(gòu)操作不方便，工人勞動強度大，生產(chǎn)效率低，而且受人力限制難以獲得較大的抽芯力，但模具結(jié)構(gòu)簡單，成本低，常用于產(chǎn)品的試制、小批量生產(chǎn)或無法采用其它側(cè)向抽芯機構(gòu)的場合。由于絲杠螺母傳動副能獲得比較大的抽芯力，因而這種抽芯方式在手動側(cè)向抽芯中應用較多。
2. 液壓（或氣動）側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
液壓（或氣動）側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用壓力油（或壓縮空氣）作為動力，在模具上配制專門的抽芯液壓缸（或氣缸），依靠液壓缸（或氣缸）的活塞來回運動實現(xiàn)側(cè)向分型與抽芯及復位。這類機構(gòu)動作比較平穩(wěn)，抽拔力大，抽芯距較長，且抽芯的時間順序可以根據(jù)需要自由設(shè)置?，F(xiàn)代注射機通常帶有抽芯的液壓管路及控制系統(tǒng)，所以采用液壓作側(cè)向分型與抽芯十分方便。
3. 機動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
機動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)在開模時利用注射機的開模力作為動力，通過機械傳動零件（如斜導柱、彎銷等）將力作用于側(cè)向成型零件，使其側(cè)向分型或?qū)⑵鋫?cè)向抽芯；合模時又通過傳動零件使側(cè)向成型零件復位。這類機構(gòu)雖然結(jié)構(gòu)比較復雜，但其抽芯力大，生產(chǎn)效率高，容易實現(xiàn)自動化生產(chǎn)，因此在生產(chǎn)中的應用最為廣泛。根據(jù)傳動零件的不同，機動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)又可分為斜導柱、彎銷、斜導槽、斜滑塊和齒輪齒條等不同類型，其中以斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)最為常用。
二 抽芯力的確定
由于塑料包緊在側(cè)向型芯或粘附在側(cè)向型腔上，因此在各類側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)中，進行側(cè)向分型與抽芯時必然會遇到抽拔阻力，側(cè)向分型與抽芯的力（或稱抽拔力）一定要大于抽拔阻力。
影響抽芯力大小的因素很多，也很復雜，歸納起來有以下幾個方面：成型塑件側(cè)向凹凸形狀的表面積愈大，表面的幾何形狀越復雜，所需的抽芯力越大；側(cè)型芯部分的塑件壁厚越大，則凝固收縮越大，所需抽芯力越大；同一抽芯機構(gòu)上側(cè)型芯越多，所需抽芯力越大；側(cè)型芯成型部分的脫模斜度越小，所需抽芯力越大；壓射比壓大，對側(cè)型芯的包緊力就會增大，增加抽芯力。另外注射的保壓時間、模具溫度、涂料噴刷、塑料品種等都會對抽芯力造成影響。
側(cè)向抽拔力可按公式進行計算，即：
。
三 抽芯距的確定
在設(shè)計側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)時，除了計算側(cè)向抽拔力以外，還必須考慮側(cè)向抽芯距的問題。側(cè)向抽芯距一般比塑件側(cè)凹側(cè)孔的深度或側(cè)向凸臺的高度大２～３mm，如圖5-7-1所示。用公式表示即為：
（5-7-1）
式中： s——抽芯距，mm；
s,——塑件上側(cè)凹、側(cè)孔的深度或側(cè)向凸臺的高度，mm。
圖5-7-1 側(cè)向抽芯機構(gòu)的抽芯距
當塑件的結(jié)構(gòu)比較特殊時，要綜合考慮塑件形狀及模具結(jié)構(gòu)等因素對抽芯距的影響。如當塑件外形為圓形并采用對開式滑塊側(cè)抽芯時（如圖5-7-2），其抽芯距為：
（5-7-2）
式中： R——外形大圓的半徑，mm；
r——阻礙塑件脫模的外形最小圓半徑，mm。
圖5-7-2 對開式滑塊的抽芯距
5-7-2 斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)結(jié)構(gòu)緊湊、動作可靠、制造方便，因此在生產(chǎn)中的應用最廣泛，但由于受模具結(jié)構(gòu)和抽芯力的限制，一般使用于抽拔力不大且抽芯距較小的場合。
一 斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的組成及工作原理
（1）斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的組成 圖5-7-9所示為斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。圖5-7-9a所示為注射結(jié)束后的合模狀態(tài)；圖5-7-9b所示為開模狀態(tài)。下面以此為例，介紹斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的組成。
圖5-7-9 斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的組成
1—推件板；2、14—擋塊；3—彈簧；4—拉桿；5—側(cè)滑塊；6、13—楔緊塊；
7、11—斜導柱；8—側(cè)型芯；9—凸模；10—定模板；12—側(cè)向成型塊
1）側(cè)向成型零件
是指成型塑件側(cè)向凹凸（或側(cè)孔）形狀的零件，包括側(cè)向型芯和側(cè)向成型塊等，如圖5-7-9中的側(cè)型芯8、側(cè)向成型塊12。
2）運動零件
是指開合模時帶動側(cè)向成型塊或側(cè)向型芯并在模具導滑槽內(nèi)運動的零件，如圖5-7-9中的側(cè)滑塊5、側(cè)向成型塊12。
3）傳動零件
是指開模時帶動運動零件作側(cè)向分型或抽芯，合模時又使之復位的零件，如圖5-7-9中的斜導柱7、11。
4）鎖緊零件
為了防止注射時運動零件受到側(cè)向脹型力而產(chǎn)生后退位移所設(shè)置的零件，稱為鎖緊零件，如圖5-7-9中的楔緊塊6、13。
5）限位零件
是指為了使運動零件在側(cè)向分型或側(cè)向抽芯結(jié)束后停留在所要求的位置上，保證合模時傳動零件能順利的使其復位而設(shè)置的零件，它的作用是既保證抽芯距離，又保證合模時斜導柱準確插入斜孔，使型芯復位。如圖5-7-9中的由2、3、4等零件所組成的彈簧拉桿擋塊機構(gòu)。
（2）斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的工作原理
圖5-7-9a所示為注射結(jié)束后的合模狀態(tài)，側(cè)滑塊5、12分別由楔緊塊6、13鎖緊；開模時，動模部分向左側(cè)運動，塑件包在凸模上隨著動模一起運動，在斜導柱7的作用下，側(cè)滑塊5帶動側(cè)型芯8在推件板上的導滑槽內(nèi)向上側(cè)作側(cè)向抽芯。在斜導柱11的作用下，側(cè)向成型塊12在推件板上的導滑槽內(nèi)向下側(cè)作側(cè)向分型。側(cè)向分型結(jié)束，斜導柱脫離側(cè)滑塊，側(cè)滑塊5在彈簧3的作用下緊貼在限位擋塊2上，側(cè)向成型塊12由于自身的重力緊靠在擋塊14上，以便再次合模時斜導柱能準確地插入側(cè)滑塊的斜孔中，迫使其復位，如圖5-7-9b所示。
二 斜導柱的設(shè)計
（1）斜導柱的基本形式
斜導柱的基本形式如圖5-7-10所示。L1為固定于模板內(nèi)的部分，與模板內(nèi)的安裝孔采用H7/m6的過渡配合；L2為完成抽芯的工作部分；α為斜導柱的傾斜角；L3為斜導柱端部的導入部分，θ為導入部分的斜角，通常取θ=α+（2～３）°；斜導柱與滑塊孔之間保持0.5～1mm的間隙。
圖5-7-10 斜導柱的基本形式
（2）斜導柱傾斜角與抽芯距和工作長度之間的關(guān)系
在斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)中，斜導柱與開合模方向的夾角稱為斜導柱的傾斜角α。斜導柱傾斜角的選擇不僅與抽芯距和斜導柱的長度有關(guān)，而且決定著斜導柱的受力狀況。從研究可知，當抽芯阻力一定時，傾斜角α增大時，斜導柱受到的彎曲力增大，但為完成抽芯所需的開模行程減小，斜導柱的工作長度也減小。在確定斜導柱傾角時，通常抽芯距長時α可取大些，抽芯距短時，α可適當取小些；抽芯力大時α可取小些，抽芯力小時α可取大些。因此，斜導柱傾斜角α值的確定應綜合考慮。
斜導柱的傾斜角可分兩種情況，分述如下：
1）側(cè)型芯滑塊抽芯方向與開合模方向垂直時（如圖5-7-11所示），通過受力分析與理論計算可知，一般設(shè)計時取α≤25°，最常用的是12°≤α≤25°。斜導柱傾角α與抽芯距s、斜導柱工作長度之間的關(guān)系如下：
（5-7-3）
（5-7-4）
式中 s——抽芯距，mm；
L4——斜導柱工作部分長度，mm；
α——斜導柱的傾斜角；
H——抽芯距為s時所需的開模行程。
圖5-7-11 垂直于開合模方向的抽芯
圖5-7-12 不垂直于開合模方向的抽芯
2）側(cè)型芯滑塊抽芯方向與開合模方向不垂直時（如圖5-7-12所示），只有β角度不大時才能采用。圖5-7-12a所示為抽芯方向向動模一側(cè)傾斜β角度的情況，此時影響抽芯效果的有效傾斜角度為α1=α+β，則斜導柱的安裝傾斜角α的取值應在α+β≤25°內(nèi)選取，比不傾斜時要取得小一些；圖5-7-12b所示為抽芯方向向定模一側(cè)傾斜β角度的情況，此時影響抽芯效果的有效傾斜角度為α2=α-β，則斜導柱的安裝傾斜角α的取值應在α-β≤25°內(nèi)選取，比不傾斜時要取得大一些。
由圖5-7-12可知，無論抽芯方向向動?；蚨７较騼A斜β角度，都存在以下關(guān)系：
（5-7-5）
（5-7-6）
（3）斜導柱長度的計算
斜導柱長度的計算見圖5-7-13，其總長度為：
（5-7-7）
將式（5-7-4）代入式（5-7-8）中，根據(jù)三角函數(shù)關(guān)系得到：
（5-7-8）
式中 L——斜導柱總長度，mm；
d2——斜導柱固定部分大端直徑，mm；
h——斜導柱固定板厚度，mm；
d——斜導柱工作部分的直徑，mm；
s——側(cè)向抽芯距，mm。
圖5-7-13 斜導柱的長度
若側(cè)型芯滑塊抽芯方向與開合模方向不垂直時，只需把式（5-7-5）代入式（5-7-7）中即可計算出斜導柱的長度。
（4）斜導柱直徑的計算
普通斜導柱直徑取決于承受的最大彎曲力，因此在斜導柱直徑計算之前，應該對斜導柱的受力情況進行分析，計算出斜導柱所受的彎曲力Fw。
圖5-7-14 斜導柱的受力分析
斜導柱抽芯時所受彎曲力Fw如圖5-7-14a所示。圖5-7-14所示為側(cè)型芯滑塊的受力分析圖。圖中F是抽芯時斜導柱通過滑塊上的斜孔對滑塊施加的正壓力，F(xiàn)w是它的反作用力；抽拔阻力（即脫模力）Ft是抽拔力Fc的反作用力；Fk是開模力，它通過導滑槽施加于滑塊；F1是斜導柱與滑塊間的磨擦力，方向與抽芯時滑塊沿斜導柱運動的方向相反；F2是滑塊與導滑槽之間的磨擦力，方向與抽芯時滑塊沿導滑槽移動方向相反。設(shè)斜導柱與滑塊、導滑槽與滑塊間的磨擦系數(shù)均為μ，可建立如下力的平衡方程：
則 （5-7-9）
則 （5-7-10）
式中 F1 ＝μF F2 ＝μFk
由式（5-7-9）和式（5-7-10）解得：
（5-7-11）
由于磨擦力與其它力相比一般很小，?？陕匀ゲ挥嫞?mu;=0），這樣上式為：
（5-7-12）
由圖5-7-14a可知，斜導柱所受的彎矩為： （5-7-13）
式中 Mw——斜導柱所受的彎矩；
Fw——斜導柱所受彎曲力；
Lw——斜導柱彎曲力臂。
由材料力學的知識可知：
（5-7-14）
式中 [σw]——斜導柱所用材料的許用彎曲應力，一般碳鋼可取3×108Pa；
W——抗彎截面系數(shù)。
斜導柱的截面一般為圓形，其抗彎截面系數(shù)為:
（5-7-15）
由式（5-7-12）至（5-7-15）可推導出斜導柱的直徑為：
（5-7-16）
式中
Hw——側(cè)型芯滑塊受到脫模力的作用線與斜導柱中心線交點到斜導柱固定板的距離，它的大小視模具結(jié)構(gòu)而定，并不一定等于滑塊高度的一半。
在模具設(shè)計中，由于計算比較復雜，所以常用查表的方法來確定斜導柱的直徑，具體內(nèi)容見《塑料模設(shè)計手冊》。
三 側(cè)滑塊的設(shè)計
側(cè)滑塊是斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)中的一個重要的零部件，一般情況下，它與側(cè)向型芯（或側(cè)向成型塊）組合成側(cè)滑塊型芯，稱為組合式側(cè)滑塊。在側(cè)型芯簡單且容易加工的情況下，也有將側(cè)滑塊和側(cè)型芯制成一體的，稱為整體式側(cè)滑塊。在側(cè)向分型或抽芯過程中，塑件的尺寸精度和側(cè)滑塊移動的可靠性都要靠其運動的精度來保證。
使用最廣泛的是T形滑塊。圖5-7-15a所示是T形導滑面設(shè)計在滑塊底部的形式，側(cè)型芯的中心與T形導滑面較近，抽芯時滑塊穩(wěn)定性較好，常用于較溥的滑塊；圖5-7-15b所示是T形導滑面設(shè)計在滑塊中間的形式，使側(cè)型芯的中心盡量靠近T形導滑面，以提高抽芯時滑塊的穩(wěn)定性，適用于較厚的滑塊。
在組合式側(cè)滑塊結(jié)構(gòu)中，常見的幾種側(cè)型芯與側(cè)滑塊的連接形式如圖5-7-16所示。圖5-7-16a和圖5-7-16b所示為側(cè)型芯鑲?cè)牒笥脠A柱銷定位的形式，前者使用單個圓柱銷，后者使用兩個騎縫圓柱銷，如果側(cè)型芯足夠大，在其固定端就不必加大尺寸；圖5-7-16c所示為側(cè)型芯采用燕尾固定形式；圖5-7-16d是片狀側(cè)型芯鑲?cè)腴_槽的側(cè)滑塊后再用兩個圓柱銷定位的形式；圖5-7-16e適用于多個小型芯的形式，即把各個型芯鑲?cè)胍粔K固定板后，用螺釘和銷釘將其從正面與側(cè)滑塊聯(lián)接和定位，如果影響成型，螺釘和銷釘也可從側(cè)滑塊的背面與側(cè)型芯固定板聯(lián)接和定位。
側(cè)型芯是模具的成型零件，常用T8、T10、45鋼、CrWMn等材料制造，熱處理硬度要求HRC≥50（對于45鋼，則要求HRC≥40）。側(cè)滑塊采用45鋼、T8、T10等制造，硬度要求HRC≥40。鑲拼組合的材料粗糙度為Ra＝0.8μm，鑲?cè)氲呐浜暇葹镠7/m6。
圖5-7-16 側(cè)型芯與側(cè)滑塊的連接形式
斜導柱側(cè)向抽芯機構(gòu)工作時，側(cè)滑塊是在有一定精度要求的導滑槽內(nèi)沿一定的方向作往復移動的。最常用的導滑槽形式是T形槽和燕尾槽，如圖5-7-17所示。圖5-7-17a為整體式T形槽，結(jié)構(gòu)緊湊，槽體用T形銑刀銑削加工，加工精度要求較高。圖5-7-17b、c是整體的蓋板式，不過圖5-7-17b的導滑槽開在蓋板上，圖5-7-17c的導滑槽開在底板上；圖5-7-17d是局部有蓋板的形式；圖5-7-17e則設(shè)計成側(cè)型芯兩側(cè)的單獨壓塊形式，這幾種都解決了加工困難的問題。在圖5-7-17f中，側(cè)滑塊的高度方向仍由T形槽導滑，而其移動方向則由中間所鑲?cè)氲蔫倝K導滑；圖5-7-17g是整體式燕尾槽導滑的形式，導滑精度較高，但加工更困難，為了使燕尾槽加工方便，可將其中一側(cè)的燕尾槽改用局部鑲拼的形式。
由于注射成型時，要求滑塊在導滑槽內(nèi)來回移動，因此，對組成導滑槽零件的硬度和耐磨性是有一定要求的。整體式的導滑槽通常在定模板或動模板上直接加工出來，由于動、定模板常用的材料為45鋼，為便于加工，常常調(diào)質(zhì)至28～32HRC，然后再銑削成形。蓋板的材料常用T8、T10，熱處理硬度要求HRC≥50。
在設(shè)計導滑槽與側(cè)滑塊時，要正確選用它們之間的配合。導滑部分的配合一般采用H8/f8。如果在配合面上成型時與熔融材料接觸，為了防止配合處漏料，應適當提高配合精度，可采用配合H8/f7或H8/g7，其余各處均應留有0.5mm左右的間隙。配合部分的粗糙度要求Ra≤0.8μm。
為了讓側(cè)滑塊在導滑槽內(nèi)運動靈活，不被卡死，導滑槽和側(cè)滑塊要求保持一定的配合長度。側(cè)滑塊完成抽拔動作后，其滑動部分仍應全部或部分長度留在導滑槽內(nèi)，一般情況下，保留在導滑槽內(nèi)的側(cè)滑塊長度不應小于導滑槽總配合長度的2/3。另外，還要求滑塊配合導滑部分的長度大于寬度的1.5倍以上。如果因塑件形狀特殊和模具結(jié)構(gòu)的限制，側(cè)滑塊的寬度反而比其長度大，那么應該增加該側(cè)斜導柱的數(shù)量來解決這個問題。
圖5-7-17 導滑槽的結(jié)構(gòu)形式
在注射成型的過程中，側(cè)向成型零件在成型壓力的作用下會使側(cè)滑塊向外位移，使塑件的側(cè)向尺寸精度降低，并且側(cè)向脹型力還會通過側(cè)滑塊傳給斜導柱，嚴重的會使斜導柱發(fā)生變形。因此，在進行斜導柱側(cè)向抽芯機構(gòu)設(shè)計時，必須考慮側(cè)滑塊的鎖緊問題。
楔緊塊的各種結(jié)構(gòu)形式如圖5-7-18所示。圖15-7-18a是采用銷釘定位、螺釘固定的形式，結(jié)構(gòu)簡單，加工方便，應用較為廣泛，其缺點是承受的側(cè)向力較??；圖5-7-18b是楔緊塊配合鑲?cè)肽０逯械男问?，其剛度有所提高，承受的?cè)向力也略大；圖5-7-18c、d是雙楔緊的形式，前者用輔助楔緊塊將主楔緊塊楔緊，后者采用楔緊錐與楔緊塊雙重楔緊；圖5-7-18e是整體式楔緊的形式，牢固可靠剛性大，適合于側(cè)向力很大的場合，但浪費材料，耗費加工工時，并且加工的精度要求很高，
圖5-7-18 楔緊塊的結(jié)構(gòu)形式
楔緊塊的楔緊角α＇（見圖5-7-18a）應大于斜導柱的傾斜角α，否則開模時，楔緊塊會影響側(cè)抽芯動作的進行。當側(cè)滑塊抽芯方向垂直于合模方向時，α＇=α+（2～３）°；當側(cè)滑塊抽芯方向向動模一側(cè)傾斜β角度時，α＇=α+（2～３）°=α1-β+（2～３）°；當側(cè)滑塊抽芯方向向定模一側(cè)傾斜β角度時，α＇=α+（2～３）°=α2+β+（2～３）°。
為了合模時讓斜導柱能準確地插入側(cè)滑塊的斜孔中，在開模過程中側(cè)滑塊剛脫離斜導柱時必須定位，否則合模時會損壞模具。根據(jù)側(cè)滑塊所在位置不同，可選擇不同的定位形式。圖5-7-19所示為側(cè)滑塊定位裝置常見的幾種不同形式。
圖5-7-19a所示是利用壓縮彈簧的彈力使側(cè)滑塊留在限位擋塊處的結(jié)構(gòu)形式，俗稱彈簧拉桿擋塊式，它適合于任何方位的側(cè)向抽芯，尤其適于向上方向的側(cè)向抽芯。彈簧定位的另一種形式見圖5-7-19b，它是將彈簧安置在側(cè)滑塊的內(nèi)側(cè)，側(cè)抽芯結(jié)束后，在此彈簧的作用下，側(cè)滑塊靠在外側(cè)擋塊上定位，它適于抽芯距不大的小模具。圖5-7-19c所示是適用于向下側(cè)抽芯的結(jié)構(gòu)形式，側(cè)抽芯結(jié)束后，利用側(cè)滑塊的自重靠在擋塊上定位。圖5-7-19d所示是彈簧頂銷定位的形式，俗稱彈簧頂銷式，適于水平方向側(cè)抽芯的場合，也可把頂銷換成直徑為5～10mm的鋼珠，稱為彈簧鋼珠式，適用的場合與其相同。
圖5-7-19 側(cè)滑塊的定位裝置
斜導柱和側(cè)滑塊在模具上的不同安裝位置，組成了側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的不同應用形式，各種不同的應用形式具有不同的特點和需要注意的問題，在設(shè)計時應根據(jù)塑料制件的具體情況和技術(shù)要求合理選用。
（1）斜導柱固定在定模，側(cè)滑塊安裝在動模
斜導柱固定在定模，側(cè)滑塊安裝在動模的結(jié)構(gòu)是斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)應用最廣泛的形式，它既可用于單分型面注射模，也可用于雙分型面注射模，在設(shè)計具有側(cè)抽芯塑件的模具時，應當首先考慮采用這種形式。
圖5-7-20所示是雙分型面?zhèn)认蚍中团c抽芯的結(jié)構(gòu)形式。斜導柱5固定在中間板8上，為了防止在分模過程中側(cè)向抽芯時斜導柱向后移動，在其固定端設(shè)置一塊墊板10加以固定。開模時，A分型面首先分型，當分型面之間達到可從中取出點澆口澆注系統(tǒng)凝料時，拉桿導柱11的左端與導套12接觸，A分型面分型結(jié)束，繼續(xù)開模，接著B分型面分型，斜導柱5驅(qū)動側(cè)型芯滑塊6在動模板4的導滑槽內(nèi)作側(cè)向抽芯，斜導柱脫離滑塊后繼續(xù)開模，最后推出機構(gòu)開始工作，推管2將塑件從型芯1和動模鑲件3中推出。
在雙分型面斜導柱側(cè)向抽芯機構(gòu)中，斜導柱也可以固定在定模座板上，這樣在分型時斜導柱就會受力，驅(qū)動側(cè)型芯滑塊作側(cè)向分型與抽芯。為了保證分型面先分型，必須在定模部分采用定距順序分型機構(gòu)，這會增加模具結(jié)構(gòu)的復雜性，所以在設(shè)計時盡量不采用這種方式。
圖5-7-20 斜導柱固定在定模、側(cè)滑塊安裝在動模的雙分型面注射模
1—型芯；2—推管；3—動模鑲塊；4—動模板；5—斜導柱；6—側(cè)型芯滑塊；
7—楔緊塊；8—中間板；9—定模座板；10—墊板；11—拉桿導柱；12—導套
在設(shè)計斜導柱固定在定模、側(cè)滑塊安裝在動模的側(cè)向抽芯機構(gòu)時，必須注意側(cè)滑塊與推桿在合模復位過程中不能發(fā)生干涉現(xiàn)象。干涉現(xiàn)象是指在合模過程中側(cè)滑塊的復位先于推桿的復位而致使活動側(cè)型芯與推桿相碰撞，造成活動側(cè)型芯或推桿損壞的事故。
側(cè)向滑塊型芯與推桿發(fā)生干涉的可能性出現(xiàn)在兩者在分型面上的投影發(fā)生重合的情況，如圖5-7-21所示。圖5-7-21a所示為合模狀態(tài)，在側(cè)型芯的投影下面設(shè)置有推桿。圖5-7-21b所示為合模過程中，斜導柱剛插入側(cè)滑塊的斜孔中時斜導柱向右邊復位的狀態(tài)，而此時模具的復位桿還未使推桿復位，這就會發(fā)生側(cè)型芯與推桿相碰撞的干涉現(xiàn)象。
圖5-7-21 側(cè)滑塊型芯與推桿的干涉
在模具結(jié)構(gòu)允許的條件下，應盡量避免在側(cè)型芯的投影范圍內(nèi)設(shè)置推桿。如果受模具結(jié)構(gòu)的限制而在側(cè)型芯下一定要設(shè)置推桿時，應首先考慮能否使推桿在推出一定距離后仍低于側(cè)型芯的最低面，當這一條件不能滿足時，就必須分析產(chǎn)生干涉的臨界條件并采取措施使推出機構(gòu)先復位，然后才允許側(cè)型芯滑塊復位，這樣才能避免產(chǎn)生干涉現(xiàn)象。
圖5-7-22 側(cè)滑塊型芯與推桿不發(fā)生干涉的條件
1—復位桿；2—動模板；3—推桿；4—側(cè)型芯滑塊；5—斜導柱；6—定模座板；7—楔緊塊
圖5-7-22為分析發(fā)生干涉臨界條件的示意圖。圖5-7-22a所示為開模且側(cè)抽芯抽出后推桿推出塑件的狀態(tài)。圖5-7-22b所示是合模復位時，復位桿使推桿復位、斜導柱使側(cè)型芯復位而側(cè)型芯與推桿不發(fā)生干涉的臨界狀態(tài)。圖5-7-22c所示是合模完畢的狀態(tài)，側(cè)型芯與推桿在分型面投影范圍內(nèi)重合了Sc。從圖中可知，在不發(fā)生干涉的臨界狀態(tài)下，側(cè)型芯已經(jīng)復位了S＇，還需復位的長度為S-S＇=Sc，而推桿需復位的長度為hc,如果完全復位，應滿足如下條件：
（5-7-17）
在完全不發(fā)生干涉的情況下，需要在臨界狀態(tài)時，側(cè)型芯與推桿還應有一段微小的距離，因此，不發(fā)生干涉的條件為：
（5-7-18）
式中 hc——在完全合模狀態(tài)下推桿端面離側(cè)型芯的最短距離，mm；
Sc——側(cè)型芯與推桿在分型面投影范圍內(nèi)的重合長度，mm；
α——斜導柱的傾斜角。
在一般情況下，只要使hctanα－Sc＞0.5mm即可避免干涉，如果實際的情況無法滿足這個條件，則必須設(shè)計推桿的先復位機構(gòu)。下面介紹幾種常用的先復位機構(gòu)。
1）彈簧式先復位機構(gòu)
彈簧先復位機構(gòu)是利用彈簧的彈力使推出機構(gòu)在合模之前進行復位的一種先復位機構(gòu)，即彈簧被壓縮地安裝在推桿固定板與動模支承板之間，如圖5-7-23所示。圖5-7-23a為彈簧安裝在復位桿上的形式，這是中小型注射模最常用形式。圖5-7-23b中，彈簧安裝在另外設(shè)置的立桿上，這是大型注射模最常采用的形式。圖5-7-23c中彈簧直接安裝在推桿上，適用于推桿分布比較對稱且距離較遠的場合。
在彈簧式先復位機構(gòu)中，一般需用設(shè)置4根彈簧并均勻布置在推桿固定板的四周，以便讓推桿受力均勻而順利復位。彈簧先復位機構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便，所以模具設(shè)計者都喜歡采用，但彈簧的力量較小，而且容易疲勞失效，可靠性會差一些，一般只適合于復位力不大的場合，并需要定期檢查和更換彈簧。
圖5-7-23 彈簧式先復位機構(gòu)
1—復位桿；2—動模板；3—推桿；4—側(cè)型芯滑塊；5—斜導柱；6—定模座板；7—楔緊塊
2）楔桿三角滑塊式先復位機構(gòu)
楔桿三角滑塊式先復位機構(gòu)如圖5-7-24所示。楔桿1固定在定模內(nèi)，三角滑塊4安裝在推管固定板6的導滑槽內(nèi)。完全合模狀態(tài)時，楔桿1與三角滑塊4的斜面接觸，如圖5-7-24a所示。圖5-7-24b為塑件推出后，剛開始合模時楔桿接觸三角滑塊的初始狀態(tài)，在楔桿作用下，三角滑塊4在推管固定板6的導滑槽內(nèi)下移動，同時推動推管固定板向左移動，使推管5的復位先于側(cè)型芯滑塊的復位，從而避免兩者發(fā)生干涉。
圖5-7-24 楔桿三角滑塊式先復位機構(gòu)
1—楔桿；2—斜導柱；3—側(cè)型芯滑塊；4—三角滑塊；5—推管；6—推管固定板
3）楔桿擺桿式先復位機構(gòu)
楔桿擺桿式先復位機構(gòu)如圖5-7-25所示。圖5-7-25a所示為合模狀態(tài)，擺桿4一端用轉(zhuǎn)軸固定在支承板上，另一端裝有滾輪。合模時，在楔桿1推動擺桿上的滾輪，迫使擺桿繞著轉(zhuǎn)軸作逆時針方向旋轉(zhuǎn)，同時它又推動推桿固定板向左移動，使推桿的復位先于側(cè)型芯滑塊的復位。為了防止?jié)L輪與推板之間的磨損，在推板上常常鑲有淬火過的墊板。
圖5-7-25 楔桿擺桿式先復位機構(gòu)
1—楔桿；2—推桿；3—支承板；4—擺桿；5—推桿固定板；6—推板
圖5-7-26所示為楔桿雙擺桿式先復位機構(gòu)。工作時，推桿先復位的速度比楔桿擺桿式先復位機構(gòu)快，其工作原理與楔桿擺桿式先復位機構(gòu)相似。
圖5-7-26 楔桿雙擺桿式先復位機構(gòu)
1—楔桿；2—推桿；3、5—擺桿；4—支承板；6—推桿固定板；7—推板
4）連桿式先復位機構(gòu)
連桿式先復位機構(gòu)如圖5-7-27所示。圖5-7-27a所示為合模狀態(tài)，連桿4以固定在動模板10上的圓柱銷5為支點，一端用轉(zhuǎn)軸6安裝在側(cè)型芯滑塊7上，另一端與推桿固定板2接觸。合模時，固定在定模部分的斜導柱向滑塊靠近；圖5-7-27b所示是斜導柱接觸滑塊的初始狀態(tài)，斜導柱一旦開始驅(qū)動側(cè)型芯滑塊復位，則連桿4必須繞圓柱銷5作順時針方向的旋轉(zhuǎn)，近使推桿固定板2帶動推桿3迅速復位，從而避免側(cè)向型芯與推桿發(fā)生干涉。
（2）斜導柱固定在動模，側(cè)滑塊安裝在定模
開模時一般要求塑件留在動模上，但斜導柱固定在動模，側(cè)型芯安裝在定模上時，如果側(cè)抽芯與脫模同時進行的話，由于側(cè)型芯在開模方向的阻礙作用使塑件從動模部分強行脫出而留在定模，側(cè)抽芯結(jié)束后，使塑件無法從定模型腔中取出，導致模具無法正常工作。因此，斜導柱固定在動模、側(cè)滑塊安裝在定模的模具特點是側(cè)抽芯與脫模不能同時進行，要么是先側(cè)抽芯后脫模，或者先脫模后側(cè)抽芯。
圖5-7-27 連桿式先復位機構(gòu)
1—推板；2—推桿固定板；3—推桿；4—連桿；5—圓柱銷；
6—轉(zhuǎn)軸；7—側(cè)型芯滑塊；8—斜導柱；9—定模板；10—動模板
圖5-7-28 凸模浮動式斜導柱定模側(cè)抽芯 圖5-7-29 彈壓式斜導柱定模側(cè)抽芯
1—支承板；2—動模板；3—凸模；4—推件板； 1—動模支承板；2—斜導柱；3—側(cè)型芯；
5—楔緊塊；6—斜導柱；7—側(cè)型芯滑塊；8—限位銷 4—定距螺釘；5—彈簧；6—凸模
圖5-7-28所示為先側(cè)抽芯后再脫模的一個典型機構(gòu)，又稱為凸模浮動式斜導柱定模側(cè)抽芯。凸模3以H8/f8的配合安裝在動模板內(nèi)，并且其底端面與動模支承板2的距離為h。開模時，由于塑件對凸模具有足夠的包緊力，致使凸模在開模距離h內(nèi)與塑件一起相對保持靜止不動，即凸模3浮動了距離h，使側(cè)滑塊7在斜導柱6作用下完成側(cè)向抽芯。繼續(xù)開模，塑件和凸模3一起隨動模后退，推出機構(gòu)工作時，推件板4將塑件從凸模3推出。再設(shè)計凸模浮動式斜導柱側(cè)抽芯機構(gòu)時，應考慮合模時凸模3的復位問題。
圖5-7-29所示的結(jié)構(gòu)稱為彈壓式斜導柱定模側(cè)抽芯，其特點是在動模部分增加一個分型面，靠該分型面中設(shè)置的彈簧進行分型。開模時，在彈簧5的作用下，A分型面先分型，在分型過程中，固定在動模支承板1上的斜導柱2驅(qū)動側(cè)型芯滑塊3進行側(cè)向抽芯，抽芯結(jié)束后，定距螺釘4限位，動模繼續(xù)后退，接著B分型面分型，塑件包在凸模上隨動模后移，直至推出機構(gòu)將塑件推出。
圖5-7-30所示的結(jié)構(gòu)為先脫模后斜導柱定模側(cè)抽芯的模具結(jié)構(gòu)，其凹模3為可側(cè)向移動的對開式側(cè)滑塊，斜導柱5與凹模側(cè)滑塊3上的斜孔之間存在著較大的間隙C。開模時，在凹模側(cè)滑塊3側(cè)向移動之前，動、定模將先分開一段距離，同時由于凹模側(cè)滑塊3的約束，塑件與凸模4也脫開一段距離，然后斜導柱5才與側(cè)滑塊3接觸，側(cè)向分型與抽芯動作開始。這種模具的結(jié)構(gòu)簡單，加工方便，但塑件需用人工從對開式側(cè)滑塊之間取出，操作不方便，勞動強度較大，生產(chǎn)率也較低，因此僅適合于小批量簡單塑件的生產(chǎn)。
圖5-7-30 先脫模后斜導柱定模側(cè)抽芯
1—定模座板；2—導滑槽；3—凹模側(cè)滑塊；4—凸模；5—斜導柱；6—動模板；7—動模座板
（3）斜導柱與側(cè)滑塊同時安裝在定模
在斜導柱與側(cè)滑塊同時安裝在定模的結(jié)構(gòu)中，一般情況下斜導柱固定在定模座板上，側(cè)滑塊安裝在定模板上的導滑槽內(nèi)。為了形成斜導柱與側(cè)滑塊兩者之間的相對運動，還必須在定模座板與定模板之間增加一個分型面，因此，需要采用定距順序分型機構(gòu)，即開模時主分型面暫不分型，而讓定模部分增加的分型面先定距分型，并讓斜導柱驅(qū)動側(cè)滑塊進行側(cè)抽芯，抽芯結(jié)束后，主分型面才開始分型。由于斜導柱與側(cè)型芯同時設(shè)置在定模部分，設(shè)計時斜導柱可適當加長，保證側(cè)抽芯時側(cè)滑塊始終不脫離斜導柱，所以不需要設(shè)置側(cè)滑塊的定位裝置。
圖5-7-31所示的結(jié)構(gòu)是擺鉤式定距順序分型的斜導柱側(cè)向抽芯機構(gòu)。合模時，在彈簧7的作用下，由轉(zhuǎn)軸6固定在定模板10上的擺鉤8勾住固定在動模板11上的擋塊12。開模時，由于擺鉤8勾住擋塊，模具首先從A分型面分型，同時在斜導柱2的作用下，側(cè)型芯滑塊1開始側(cè)向抽芯，側(cè)抽芯結(jié)束后，固定在定模座板上的壓塊9的斜面壓迫擺鉤8作逆時針方向擺動而脫離擋塊12，在定距螺釘5的限制下A分型面分型結(jié)束。動模繼續(xù)后退，B分型面分型，塑件隨凸模3留在動模一側(cè)，最后推件板4在推桿13的作用下使塑件脫模。
圖5-7-32所示的結(jié)構(gòu)是彈壓式定距順序分型的斜導柱側(cè)抽芯機構(gòu)，其定距螺釘6固定在定模板5上。合模時，彈簧7被壓縮。開模時，在彈簧7的作用下，A分型面先分型，斜導柱2驅(qū)動側(cè)型芯滑塊1做側(cè)向抽芯，側(cè)抽芯結(jié)束，定距螺釘6限位，動模繼續(xù)向后移動，B分型面開始分型，最后推出機構(gòu)工作，由推桿8推動推件板4將塑件從凸模3上脫出。
圖5-7-31 擺鉤式定距順序分型的斜導柱側(cè)抽芯機構(gòu)
1—側(cè)型芯滑塊；2—斜導柱；3—凸模；4—推件板；5—定距螺釘；6—轉(zhuǎn)軸；
7—彈簧；8—擺鉤；9—壓塊；10—定模板；11—動模板；12—擋塊；13—推桿
圖5-7-32 彈壓式定距順序分型的斜導柱側(cè)抽芯機構(gòu)
1—側(cè)型芯滑塊；2—斜導柱；3—凸模；4—推件板；5—定模板；6—定距螺釘；7—彈簧；8—推桿
（4）斜導柱與側(cè)滑塊同時安裝在動模
斜導柱與側(cè)滑塊同時安裝在動模的結(jié)構(gòu)，一般是通過推件板推出機構(gòu)來實現(xiàn)斜導柱與側(cè)型芯滑塊的相對運動。
在圖5-7-33所示的斜導柱側(cè)抽芯機構(gòu)中，斜導柱3固定在動模板5上，側(cè)型芯滑塊2安裝在推件板4的導滑槽內(nèi)，合模時依靠設(shè)置在定模板上的楔緊塊1鎖緊。開模時，側(cè)型芯滑塊2和斜導柱3一起隨動模后退，當推出機構(gòu)工作時，推桿6推動推件板4使塑件脫模，同時，側(cè)型芯滑塊2在斜導柱3的作用下在推件板4的導滑槽內(nèi)向兩側(cè)滑動進行側(cè)向抽芯。這種結(jié)構(gòu)的模具，由于斜導柱與側(cè)滑塊同在動模一側(cè)，設(shè)計時同樣需適當加長斜導柱，使在側(cè)抽芯的整個過程中斜滑塊不脫離斜導柱，因此也不需設(shè)置側(cè)滑塊定位裝置。這種側(cè)抽芯機構(gòu)主要適合于抽拔距離和抽芯力均不太大的場合。
圖5-7-33 斜導柱與側(cè)滑塊同在動模的結(jié)構(gòu)
1—楔緊塊；2—側(cè)型芯滑塊；3—斜導柱；4—推件板；5—動模板；6—推桿；7—凸模
（5）斜導柱的內(nèi)側(cè)抽芯
斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)除了可以對塑件進行外側(cè)分型與抽芯外，同樣還可對塑件進行內(nèi)側(cè)抽芯。
圖5-7-34 斜導柱定模內(nèi)側(cè)抽芯 圖5-7-35 斜導柱動模內(nèi)側(cè)抽芯
1—型芯；2—側(cè)型芯滑塊；3—斜導柱； 1—定模板；2—斜導柱；3—側(cè)型芯滑塊；
4—小彈簧；5—大彈簧；6—限位螺釘 4—凸模；5—推桿；6—動模板
圖5-7-34所示結(jié)構(gòu)為靠彈簧的彈力進行定模內(nèi)側(cè)抽芯的結(jié)構(gòu)。開模后，在大彈簧5的彈性作用下，定模部分的分型面先分型，同時斜導柱3驅(qū)動側(cè)型芯滑塊2進行塑件的內(nèi)側(cè)抽芯。內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)束后，側(cè)型芯滑塊2在小彈簧4的作用下靠在型芯上定位，同時限位螺釘限位，接著繼續(xù)開模，塑件被帶到動模，最后推出機構(gòu)工作，由推桿將塑件推出模外。
圖5-7-35所示結(jié)構(gòu)為斜導柱動模內(nèi)側(cè)抽芯的結(jié)構(gòu)。斜導柱2固定在定模板1上，側(cè)型芯滑塊3安裝在動模板6的導滑槽內(nèi)移動進行內(nèi)側(cè)抽芯，最后推桿5將塑件從凸模4上推出。設(shè)計這類模具時，側(cè)型芯滑塊脫離斜導柱時的定位有兩種辦法：一是將側(cè)滑塊設(shè)置在模具位置的上方，利用側(cè)滑塊的自重定位，圖5-7-35所示的結(jié)構(gòu)就是這種定位；二是當側(cè)型芯安裝在下方時，在側(cè)滑塊的非成型端設(shè)置壓縮彈簧，在斜導柱內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)束后，靠壓縮彈簧的力使側(cè)滑塊緊靠動模大型芯定位。
5-7-3 彎銷側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
圖5-7-36 彎銷側(cè)向抽芯機構(gòu)
1—擋塊；2—定模板；3—楔緊塊；
4—彎銷；5—側(cè)型芯滑塊；6—動模板
彎銷側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的工作原理與斜導柱的工作原理相似，只是在結(jié)構(gòu)上以矩形載面的彎銷代替了斜導柱，其典型結(jié)構(gòu)如圖5-7-36所示。彎銷4和楔緊塊3固定于定模板2內(nèi)，側(cè)型芯滑塊5安裝在動模板6的導滑槽內(nèi)，彎銷4與側(cè)型芯滑塊5上孔的間隙通常取0.5mm左右。開模時，動模部分后退，在彎銷4作用下側(cè)型芯滑塊5作側(cè)向抽芯，抽芯結(jié)束后，側(cè)型芯滑塊5由彈簧拉桿擋塊裝置定位，最后塑件由推管推出。
彎銷側(cè)向抽芯機構(gòu)有幾個比較明顯的特點：第一個特點是由于彎銷是矩形截面，其抗彎截面系數(shù)比圓形的斜導柱要大，因此可采用比斜導柱較大的傾斜角α，一般可在小于30°范圍內(nèi)合理選??；第二個特點是彎銷可以延時抽芯，彎銷與側(cè)滑塊之間的間隙根據(jù)延時抽芯的需要而設(shè)計，如圖5-7-37所示，由于塑件對定模型芯有較大的包緊力，且塑件內(nèi)孔不允許有斜度，所以在開模時，空駛一段距離后斜導柱才開始側(cè)抽芯。這樣延時抽芯后，塑件在側(cè)抽芯之前在側(cè)滑塊限制下已基本脫開型芯，模具注射生產(chǎn)可順利進行；第三個特點是彎銷側(cè)抽芯機構(gòu)可以變角度側(cè)抽芯。如圖5-7-38所示，由于被抽的側(cè)型芯較長，且塑件的包緊力也較大，因此采用了變角度彎銷抽芯。開模過程中，彎銷首先由較小的傾斜角起作用，以便具有較大的的起始抽拔力，在帶動側(cè)滑塊移動后，再由較大傾斜角起作用以抽拔較長的抽芯距離，從而完成整個側(cè)抽芯動作。
圖5-7-37 彎銷的延時抽芯 圖5-7-38 彎銷的變角度抽芯
根據(jù)安裝方式的不同，彎銷在模具上安裝可分為模內(nèi)安裝和模外安裝，圖5-7-37和圖5-7-38所示的結(jié)構(gòu)均為彎銷安裝在模內(nèi)形式，圖5-7-39所示的結(jié)構(gòu)為彎銷安裝在模外的形式。
圖5-7-39 彎銷安裝在模外的結(jié)構(gòu) 圖5-7-40 彎銷的斜向內(nèi)側(cè)抽芯
1—動模座板；2—推板；3—推桿固定板； 銷固定板；2—墊板；3—限位螺釘；4—側(cè)型芯；
4—推桿；5—動模板；6—擋塊；7—彎銷； 5—彎銷；6—凸模；7—推件板；8—動模板；
8—止動銷；9—側(cè)型芯滑塊；10—定模座板 9—拉鉤；10—壓塊；11—滑塊；12—彈簧
彎銷不僅可以外側(cè)抽芯，也可作內(nèi)側(cè)抽芯。圖5-7-40所示為彎銷內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)，彎銷5固定在彎銷固定板1內(nèi)，側(cè)型芯4安裝在凸模6的斜向方形孔中。開模時，由于順序定距分型機構(gòu)的作用，拉鉤9拉住滑塊11，模具從A分型面先分型，彎銷5作用于側(cè)型芯4抽出一定距離，斜側(cè)抽芯結(jié)束后，壓塊10的斜面與滑塊11接觸并使滑塊后退而脫鉤，限位螺釘3限位，拉著動模繼續(xù)后退使B分型面分型，最后推出機構(gòu)工作，推件板7將塑件推出模外。由于側(cè)向抽芯結(jié)束后彎銷工作端部仍有一部分長度留在側(cè)型芯4的孔中，所以完成側(cè)抽芯后彎銷不脫離滑塊并起鎖緊作用。合模時，彎銷使側(cè)型芯復位與鎖緊。
實際上，彎銷側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)和斜導柱側(cè)抽芯具有類似的結(jié)構(gòu)，也可分成彎銷固定在定模側(cè)型芯安裝在動模、彎銷固定在動模側(cè)型芯安裝在定模、彎銷與側(cè)型芯同時安裝在定?；蛲瑫r安裝在動模等四種類型，這里不再一一介紹。
5-7-4 斜導槽側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
斜導槽側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是由固定于模外的斜導槽與固定于側(cè)型芯滑塊上的圓柱銷連接所形成的，如圖5-7-41所示。斜導槽用四個螺釘和兩個銷釘固定在定模板9的外側(cè)，側(cè)型芯滑塊6在動模板導滑槽內(nèi)的移動是受固定在其上面的圓柱銷8在斜導槽內(nèi)的運動軌跡限制的。開模后，由于圓柱銷8先在斜導槽板與開模方向成0°角的方向移動，此時只分型不抽芯，當止動銷7脫離側(cè)型芯滑塊6后，圓柱銷8就在斜導槽內(nèi)進行沿著與開模方向成一定角度的方向移動，此時作側(cè)向抽芯。圖5-7-41a所示為合模狀態(tài)，圖5-7-41b所示為抽芯后推出狀態(tài)。
斜導槽側(cè)向抽芯機構(gòu)的抽芯動作整個過程，實際是受斜導槽的形狀所控制的。圖5-7-42所示為斜導槽板的三種不同形式。圖5-7-42a的形式，斜導槽板上只有傾斜角為α的斜槽，所以開模便開始側(cè)向抽芯，但這時的傾斜角應α＜25°；圖的5-7-42b的形式，開模后有一段延時抽芯的動作，直至進入斜槽部分，側(cè)抽芯才開始；圖5-7-42c的形式，先在傾斜角較小的斜導槽內(nèi)側(cè)抽芯，然后再進入傾斜角較大的斜導槽內(nèi)抽芯，這種形式，適于抽撥力較大的抽芯距較長的場合。由于起始抽撥力較大，第一階段的傾斜角α1＜25°，一旦側(cè)型芯與塑件松動，以后的抽拔力就比較小，因此第二階段的傾斜角可適當增大，但仍應α2＜25°。
設(shè)計斜導槽側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)時，同樣要注意滑塊驅(qū)動時的導滑、注射時的鎖緊和側(cè)抽芯結(jié)束時的定位等三大設(shè)計要素。斜導槽板與圓柱銷材料常用T8、T10等，硬度HRC≥55，工作部分表面粗糙度Ra≤0.8μm。
圖5-7-41 斜導槽側(cè)向抽芯機構(gòu)
1—推桿；2—動模板；3—彈簧；4—頂銷；5—斜導槽板；6—側(cè)型芯滑塊；7—止動銷；8—圓柱銷；
9—定模板
圖5-7-42 斜導槽的形式
5-7-5 斜滑塊、滑桿側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
當塑件的側(cè)凹較淺，所需用抽芯距不大，但側(cè)凹的成型面積較大，因而需要較大的抽芯力時，或者由于模具結(jié)構(gòu)的限制不適宜采用其它側(cè)向抽芯形式時，則可采用斜滑塊側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。斜滑塊側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的特點是利用模具推出機構(gòu)的推出力驅(qū)動斜滑塊斜向運動，在塑件被推出脫模的同時由斜滑塊完成側(cè)向分型與抽芯的動作。
該類機構(gòu)比斜導柱側(cè)向抽芯機構(gòu)簡單，一般可分為斜滑塊和斜導桿導滑兩大類，每一類又分為外側(cè)分型和內(nèi)側(cè)分型兩種形式。
1. 斜滑塊導滑的側(cè)向分型與抽芯
圖5-7-43所示為斜滑塊導滑的外側(cè)分型與抽芯的結(jié)構(gòu)形式。該塑件為繞線輪型產(chǎn)品，外側(cè)有較淺但面積較大的側(cè)凹，斜滑塊設(shè)計成兩塊對開式的凹模鑲塊，即型腔有兩個斜滑塊組成，成型塑件內(nèi)部大孔的型芯設(shè)置在動模部分。開模后，塑件包緊在動模型芯5上和斜滑塊2一起向左移動，在推桿3的作用下，斜滑塊2在相對向前運動的同時在動模板的斜向?qū)Щ蹆?nèi)向兩側(cè)分型，在斜滑塊2的限制下，塑件在斜滑塊側(cè)向分型的同時從動模型芯5上脫出。限位螺釘6是為防止斜滑塊3在推出時從動模板中滑出而設(shè)置的。合模時，斜滑塊的復位是靠定模板壓斜滑塊2的上端面進行的。
圖5-7-43 斜滑塊的外側(cè)分型與抽芯
1—動模板；2—斜滑塊；3—推桿；4—定模型芯；5—動模型芯；6—限位螺釘；7—型芯固定板
1—斜滑塊；2—型芯；3—限位銷；4—鑲塊；5—推桿
圖5-7-44所示為斜滑塊導滑的內(nèi)側(cè)抽芯的結(jié)構(gòu)形式。斜滑塊1的上端為成型塑件內(nèi)側(cè)的凹凸形狀，鑲塊4的上側(cè)呈燕尾狀并可在型芯2的燕尾槽中滑動，另一側(cè)則嵌入斜滑塊1中。推出時，斜滑塊1在推桿5的作用下在推出塑件的同時向內(nèi)側(cè)收縮而完成內(nèi)側(cè)抽芯的動作，限位銷3對斜滑塊1的推出起限位作用。
圖5-7-45a所示是采用斜滑塊外側(cè)側(cè)向分型結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)塑件外螺紋的自動脫模；圖5-7-45b所示是采用斜滑塊內(nèi)側(cè)側(cè)向抽芯結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)塑件內(nèi)螺紋的自動脫模。這兩種方式的脫螺紋機構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單、可靠，但在塑件螺紋上存在著分型線。
斜滑塊在動模板內(nèi)的安裝形式如圖5-7-46所示。圖5-7-46a為整體式的T型導滑槽，既不易加工又不能熱處理，但結(jié)構(gòu)緊湊，適于中小型模具。圖5-7-46b為燕尾式導滑槽，制造較困難，但位置比較緊湊，適于小模具多滑塊的形式。圖5-7-46c為鑲拼式導軌，前后分模楔和左右鎖緊楔都是單獨制造后鑲?cè)肽？?，易于加工且能夠進行熱處理，從而提高了精度和而磨性。圖5-7-46d中用斜向鑲?cè)氲膶е鲗Щ瑢к?，制造方便，精度容易保證，但要注意導柱的斜角要小于模套的斜面角。圖5-7-46e以圓柱孔作為斜滑塊的導軌，制造方便，精度易保證，用于局部抽芯的情況。圖5-7-46f采用型芯拼塊作為斜滑塊的導向，在內(nèi)側(cè)抽芯時位置非常緊湊。圖5-7-46g為斜滑塊直接與模板上斜向孔配合而后端設(shè)有推桿的形式。
圖5-7-45 利用斜滑塊成型螺紋
1—動模板；2—復位桿；3—推桿固定板；4—螺紋斜滑塊；5—斜推桿；6—型芯
圖5-7-46 斜滑塊的導滑形式
在斜滑塊導滑的側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)中，以下地方必須加以重視：
（1）斜滑塊剛性好，能承受較大的抽拔力
由于這一特點，斜滑塊的傾斜角可較斜導柱的傾斜角大，最大可達400，通常不超過30°，此時導滑接觸面要長。
（2）正確選擇主型芯的位置
主型芯的位置選擇直接關(guān)系到塑件能否順利脫模。在圖5-7-47a中，主型芯設(shè)置在定模一側(cè)，開模后會出現(xiàn)兩種情：如果定模主型芯脫模斜度較大，開模后立即從塑件中抽芯，然后推出機構(gòu)推動斜滑塊側(cè)向分型，則塑件很容易粘附于某一斜滑塊上（收縮值較大的部位），不能順利從斜滑塊中脫出，如圖5-7-47b所示；如果塑件對定模主型芯的包緊力較大，會導致分模時斜滑塊從導滑槽中脫出，從而使模具無法工作。圖5-7-47c中主型芯設(shè)置在動模一側(cè)，分模時斜滑塊隨動模后移，在脫模側(cè)抽芯的過程中，塑件雖與主型芯松動，但在側(cè)向分型與抽芯時對塑件仍有限制側(cè)向移動的作用，所以塑件不會粘附在某一斜滑塊內(nèi)，塑件容易取出，如圖5-7-47d所示。
圖5-7-47 主型芯位置的選擇
圖5-7-48 彈簧頂銷止動裝置 圖5-7-49 導銷止動裝置
1—推桿；2—動模型芯；3—動模板； 1—動模板；2—斜滑塊；
4—斜滑塊；5—定模型芯；6—彈簧頂銷 3—止動導銷；4—定模板
如果動模和定模的型芯包絡(luò)面積大小差不多，為了防止斜滑塊在開模時從導滑槽中拉出，可設(shè)置斜滑塊的止動裝置。圖5-7-48所示為彈簧頂銷止動裝置，開模時，在彈簧作用下，頂銷緊壓在斜滑塊上防止其與動模導滑槽分離。圖5-7-49所示為導銷止動裝置，在定模上設(shè)置的導銷與斜滑塊上有部分配合，開模時，在導銷的限制下，斜滑塊不能作側(cè)向運動，所以開模動作無法使斜滑塊與動模導滑槽之間產(chǎn)生相對運動，繼續(xù)開模后，導銷脫離斜滑塊，推出機構(gòu)工作，斜滑塊側(cè)向分型與抽芯并推出塑件。
（3）斜滑塊的推出行程
斜滑塊的推出距離可由推桿的推出距離來確定。但是，斜滑塊在動模板導滑槽中推出的行程有一定的要求：立式模具不大于斜滑塊高度的一半，臥式模具不大于斜滑塊高度的1/3。
（4）推桿位置的選擇
在側(cè)向抽芯距較大的情況下，應注意在側(cè)抽芯過程中斜滑塊移出推桿頂端的位置，該位置如不合適會造成斜滑塊無法完成預期的側(cè)向分型或抽芯的工作。
（5）斜滑塊的裝配要求
對于斜滑塊底部非分型面的狀況，為了保證斜滑塊在合模時的拼合面密合，避免注射成型時產(chǎn)生飛邊，斜滑塊裝配時必須使其底面離動模板有0.2～0.5mm的間隙，上面高出動模板0.4～0.6mm，如圖5-7-50a所示。這樣做的好處在于，當斜滑塊與導滑槽之間有磨損后，再通過修斜面滑塊的下端面來保持其密合性。但當斜滑塊的底面作分型面時，底面是不能留間隙的，如圖5-7-50b所示，但這種形式一般很少采用，因為滑塊磨損后很難修整，采用圖5-7-50c所示的形式較為合理。
圖5-7-50 斜滑塊的裝配要求
（6）斜滑塊推出后的限位
在臥式注射機上使用斜滑塊側(cè)向抽芯機構(gòu)時，為了防止斜滑塊在工作時從動模板上的導滑槽中滑出去，影響該機構(gòu)的正常工作，因此，應在斜滑塊上制出一長槽，動模板上設(shè)置一螺銷限位，如圖5-7-43所示。
2．斜導桿導滑的側(cè)向分型與抽芯斜
圖5-7-51 斜導桿外側(cè)抽芯
1—推桿固定板；2—滾輪；3—斜導桿；
4—推桿；5—動模板；6—側(cè)型芯
導桿導滑的側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)也稱為斜推桿式側(cè)抽芯機構(gòu)，是由斜導桿與側(cè)型芯制成整體式或組合式機構(gòu)后與動模板上斜導向孔（通常為矩形截面）進行導滑推出的一種斜滑塊抽芯機構(gòu)。斜導桿與動模板上的斜導向孔的配合為H8/f8，斜導桿側(cè)向抽芯機構(gòu)可分為外側(cè)抽芯與內(nèi)側(cè)抽芯兩大類。
圖5-7-51所示為斜導桿外側(cè)抽芯的結(jié)構(gòu)形式，斜導桿的成型端由側(cè)型芯與該機構(gòu)組合而成，在推出端裝有滾輪2，用來減少推出過程中的磨擦力。推出過程中的側(cè)抽芯動作靠斜導桿與動模板之間的斜孔導向。合模時，定模板壓住斜導桿3成型端使其復位。
圖5-7-52 斜導桿內(nèi)側(cè)抽芯之一
1—滾輪；2—壓板；3—推桿固定板；4—復位桿；5—斜導桿；6—凸模；7—動模板；8—定模板
圖5-7-52所示為斜導桿內(nèi)側(cè)抽芯的一種結(jié)構(gòu)形式，側(cè)型芯鑲在斜導桿5內(nèi)，后端用轉(zhuǎn)軸與滾輪1相連，然后安裝在由壓板2和推桿固定板3所形成的配合間隙中。合模時，在復位桿4的作用下，壓板2迫使?jié)L輪1帶動斜導桿5復位。
在斜導桿內(nèi)側(cè)抽芯的結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計中，關(guān)鍵的問題是斜導桿的復位措施。為了使斜導桿的固定端結(jié)構(gòu)簡單，復位可靠，有時將側(cè)型芯在分型面上向塑件的外側(cè)延伸，如圖5-7-53中A處所示。斜面導桿用螺紋與側(cè)型芯連接，也有采用彈簧或連桿形式使斜導桿復位的，如圖5-7-54所示采用的彈簧復位。
圖5-7-53 斜導桿內(nèi)側(cè)抽芯之二
1—定模板；2—動模板；3—斜導桿；4—側(cè)型芯
圖5-7-54 斜導桿內(nèi)側(cè)抽芯之三
1—推桿固定板；2—復位桿；3—彈簧；4—斜導桿；5—螺銷
斜導桿的內(nèi)側(cè)抽芯之四
5-7-6 齒輪齒條側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
齒條齒輪側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用傳動齒條帶動與齒條型芯相嚙合的齒輪進行側(cè)向分型與抽芯的機構(gòu)。與斜導柱，斜滑塊等側(cè)向抽芯機構(gòu)相比，齒條齒輪側(cè)抽芯機構(gòu)可獲得較大的抽芯力和抽拔距。這種機構(gòu)不僅可以進行正側(cè)方向和斜側(cè)方向的抽芯，還可以作圓弧抽芯和螺紋抽芯。根據(jù)傳動齒條固定位置的不同，齒條齒輪側(cè)向抽芯機構(gòu)可分為傳動齒條固定于定模一側(cè)及傳動齒條固定于動模一側(cè)兩類。
1．傳動齒條固定在定模一側(cè)
傳動齒條固定在定模一側(cè)的結(jié)構(gòu)如圖5-7-55所示，傳動齒條5固定在定模板3內(nèi)，齒輪4和齒條型芯2安裝在動模板7內(nèi)。開模時，動模部分向下移動，齒輪4在傳動齒條5的作用下作逆時針方向轉(zhuǎn)動，從而使與之嚙合的齒條型芯2向右下方向運動而從塑件中抽出。當齒條型芯全部從塑件中抽出后，傳動齒條與齒輪脫離，此時，齒輪的定位裝置發(fā)生作用，使其停留在與傳動齒條剛脫離的位置上。最后推出機構(gòu)工作，推桿9將塑件從凸模1上脫下。合模時，傳動齒條插入動模板對應孔內(nèi)與齒輪嚙合，作順時針轉(zhuǎn)動的齒輪帶動齒條型芯復位，然后鎖緊裝置將齒輪或齒條型芯鎖緊。
圖5-7-55 傳動齒條固定在定模一側(cè)
1—凸模；2—齒條型芯；3—定模板；4—齒輪； 5—傳動齒條；6—止轉(zhuǎn)銷；7—動模板；8—導向銷；9—推桿
圖5-7-56 齒輪脫離傳動齒條的定位裝置
1—動模板；2—齒輪軸；3—頂銷；4—彈簧
這種結(jié)構(gòu)的設(shè)計包含有齒條型芯在動模板內(nèi)的導滑、齒輪與傳動齒條脫離時的定位及注射時齒條型芯的鎖緊等到三大要素。固定齒條型芯后部的滑塊截面如果是圓形，可直接與動模上圓孔進行導滑，如圖5-7-55所示。如果滑塊截面是非圓形，可采用T形槽等形式導滑，導滑的配合精度可采用H8/f8。齒輪脫離傳動齒條時的定位裝置可設(shè)置在齒輪軸上，如圖5-7-56所示；也可設(shè)置的齒條型芯上，齒條型芯的鎖緊裝置既可以采用楔緊塊的形式設(shè)置在齒輪軸上（如圖5-7-57a所示），也可以直接設(shè)置在齒條型芯上（如圖5-7-57b所示）。
圖5-7-57 齒條型芯的鎖緊形式
1—齒條型芯；2—楔緊塊；3—定模板；4—齒輪軸；5—動模板
圖5-7-58所示是傳動齒條固定在定模一側(cè)的齒輪齒條圓弧抽芯，開模時，傳動齒條1帶動固定的軸7上的齒輪6轉(zhuǎn)動，固定在同一軸上的斜齒輪8又帶動固定在軸3上的斜齒輪4，因而固定在軸3上齒輪2就帶動圓弧齒條型芯5作圓弧抽芯。
圖5-7-58 齒輪齒條圓弧抽芯
1—傳動齒條；2、6—直齒輪；3、7—軸；4、8—斜齒輪；5—圓弧形齒條型芯
2．傳動齒條固定在動模一側(cè)
傳動齒條固定在動模一側(cè)的結(jié)構(gòu)是利用推出機構(gòu)的動作實現(xiàn)齒輪齒條側(cè)向抽芯。在圖5-7-59所示的結(jié)構(gòu)中，傳動齒條1固定在傳動齒條固定板3中，齒輪6和齒條型芯7安裝在動模板9內(nèi)。開模推出時，注射機頂桿推動傳動齒條推板2，傳動齒條1帶動齒輪6使齒條型芯7向斜側(cè)向抽芯，抽芯結(jié)束后，推板4在傳動齒條固定板3的推動下使推桿5將塑件推出模外。合模時，傳動齒條復位桿8使側(cè)抽芯機構(gòu)復位。
這類形式的模具結(jié)構(gòu)特點是，在工作過程中，傳動齒條始終與齒輪保持嚙合關(guān)系，因此不需要設(shè)置齒輪脫離傳動齒條時的定位裝置，且圖5-7-59中的齒條復位桿在合模時還起到楔緊塊的作用。
圖5-7-59 傳動齒條固定在動模一側(cè)
1—傳動齒條；2—傳動齒條推板；3—傳動齒條固定板；4—推板；5—推桿；
6—齒輪；7—齒條型芯；8—傳動齒條復位桿；9—動模板；10—定模板
5-7-7 其它側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
一、彈性元件側(cè)抽芯機構(gòu)
當塑件上側(cè)凹很淺或者側(cè)壁有個別較小凸起時，側(cè)向成型零件抽芯時所需用的抽芯力和抽拔距都不大，此時，只要模具的結(jié)構(gòu)允許，可以采用彈性側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。
圖5-7-60 彈簧側(cè)抽芯機構(gòu)
1—螺桿；2—彈簧；3—限位擋塊；4—楔緊塊；5—側(cè)型芯滑塊；6—側(cè)型芯；7—定模板
圖5-7-60a所示為彈簧側(cè)向抽芯機構(gòu)。塑件的外側(cè)有一微小的半圓凸起，由于它對側(cè)型芯滑塊沒有包緊力，只有較小的粘附力，所以很適合采用這種機構(gòu)。合模時靠楔緊塊4將側(cè)型芯滑塊5鎖緊，開模后，楔緊塊4與側(cè)型芯滑塊5一旦脫離，在壓縮彈簧2回復力的作用下滑塊作側(cè)向短距離抽芯，抽芯結(jié)束，成型滑塊由于彈簧2作用緊靠在限位擋塊3上定位。這種機構(gòu)設(shè)計時應注意，側(cè)抽芯結(jié)束后，側(cè)型芯滑塊的斜面與楔緊塊的斜面在分型上的投影應仍有一部分重合，否則無法工作。
圖5-7-60b所示也為彈簧側(cè)抽芯機構(gòu)。圖中側(cè)型芯6靠楔緊塊4鎖緊，當開模時，隨著壓縮彈簧的回復，側(cè)型芯開始作側(cè)向移動直至抽芯結(jié)束。
圖5-7-61所示為硬橡膠側(cè)抽芯機構(gòu)，側(cè)型芯2安裝在動模板的導滑槽內(nèi)。合模時，楔緊塊1使側(cè)型芯2壓至成型位置，開模后，楔緊塊1脫離側(cè)型芯2，側(cè)型芯2在被壓縮的硬橡膠的作用下抽出塑件。
圖5-7-61 硬橡膠側(cè)抽芯機構(gòu)
1—楔緊塊；2—側(cè)型芯；3—硬橡膠
二 手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
當塑件的批量很小或產(chǎn)品處于試制狀態(tài)，或者采用機動抽芯十分復雜而難以實現(xiàn)的情況下，塑件上的某些側(cè)向凹凸常常采用手動側(cè)抽芯方法進行。手動側(cè)向分型機構(gòu)可分為兩類：一類是模內(nèi)手動側(cè)抽芯，另一類是模外手動側(cè)抽芯。
1 模外手動側(cè)抽芯機構(gòu)
模外手動側(cè)抽芯機構(gòu)實質(zhì)上就是帶有活動鑲件的注射模結(jié)構(gòu)。注射前，先將活動鑲件以H8/f8的配合形式在模具內(nèi)安放定位，注射后連同塑件一起脫出模具，活動鑲件從塑件上取下，準備下一次注射時使用。如圖5-7-3所示，由于其塑件內(nèi)側(cè)有一球狀結(jié)構(gòu)，很難使用其它形式的抽芯機構(gòu)，因而采用了模外手動側(cè)抽芯機構(gòu)?；顒予偧谝欢ㄩL度內(nèi)與動模板上的孔配合，其余部分制出4°左右的斜度，便于其在模內(nèi)的安放定位。
2 模內(nèi)手動側(cè)抽芯機構(gòu)
模內(nèi)手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是指在開模前或開模后，在塑件還未推出以前用手工完成模具上的側(cè)向分型與抽芯動作，然后把塑件推出模外。
圖5-7-4所示為模外手動抽芯機構(gòu)。圖5-7-4a所示的結(jié)構(gòu)比較簡單，脫模前先用扳手旋出型芯即可；圖5-7-4b和圖5-7-4c所示是型芯隨螺桿旋轉(zhuǎn)而水平移動的結(jié)構(gòu)，可用于非圓形側(cè)型芯的模內(nèi)側(cè)向抽芯。
圖5-7-4 模內(nèi)手動分型與抽芯機構(gòu)
1—側(cè)向型芯；2—抽芯螺紋桿；3—彈性圈
圖5-7-5所示為偏心軸手動側(cè)向抽芯機構(gòu)。側(cè)型芯3可在型芯座2中滑動，并用壓板4限位，型芯座2用螺釘緊固在定模板6上，偏心軸5裝于型芯座2中，扳動手柄1使偏心軸5轉(zhuǎn)動即可完成側(cè)向抽芯與復位。
圖5-7-5 偏心軸手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
1—手柄；2—型芯座；3—側(cè)型芯；4—壓板；5—偏心軸；6—定模板
圖5-7-6 手動多型芯圓周側(cè)向抽芯機構(gòu)
1—旋轉(zhuǎn)套；2—滑塊；3—側(cè)型芯；4—定模板；5—型芯；6—手柄
圖5-7-6所示為手動多型芯圓周側(cè)向抽芯的機構(gòu)。旋轉(zhuǎn)套1可以以定模板4為轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動，其上開有斜槽，滑塊2可在斜槽中滑動，側(cè)型芯3用圓柱銷連接于滑塊上，扳動手柄6使旋轉(zhuǎn)套1按箭頭方向轉(zhuǎn)動，帶動滑塊2及4個側(cè)型芯3完成側(cè)向圓周抽芯，手柄作反向轉(zhuǎn)動，則可使側(cè)向型芯復位。
三 液壓（或氣動）側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)
液壓（或氣動）側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是通過液壓缸（或氣缸）活塞及控制系統(tǒng)來實現(xiàn)的。當塑件上的側(cè)向有較深的孔、且側(cè)向的抽芯力和抽拔距很大、用斜銷或斜滑塊等側(cè)向抽芯機構(gòu)無法完成抽芯時，往往優(yōu)先考慮采用液壓或氣動側(cè)向抽芯機構(gòu)?，F(xiàn)代塑料注射機上通常均配有液壓抽芯的油路及控制系統(tǒng)，所以，在注射成型時常采用液壓側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)而很少采用氣動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。
圖5-7-7所示為液壓缸固定在動模部分的液壓側(cè)向抽芯機構(gòu)，側(cè)型芯用連接器與液壓缸的活塞桿相連。合模時，楔緊塊將側(cè)型芯鎖緊，用于承受注射時作用在側(cè)型芯上的脹型力；分型后，先側(cè)向液壓抽芯，然后再推出塑件。合模之前，先使側(cè)型芯液壓復位，然后再合模。
圖5-7-7 動模部分液壓抽芯 圖5-7-8 定模部分液壓抽芯
1—側(cè)型芯；2—楔緊塊；3—拉桿；4—動模板； 1—定模板；2—側(cè)型芯；3—側(cè)型芯固定板；
5—連接器；6—支架；7—液壓缸 4—支架；5—液壓缸
圖5-7-8所示為液壓缸固定在定模部分的液壓側(cè)向抽芯機構(gòu)，側(cè)型芯通過連接板用T形槽與液壓缸的活塞桿相連。注射結(jié)束，在分模前先進行液壓抽芯，合模后，再使側(cè)向型芯液壓復位。
設(shè)計液壓側(cè)向抽芯機構(gòu)時，要注意液壓缸的選擇、安裝及液壓抽芯與復位的時間順序等問題。液壓缸的選擇要按計算的側(cè)向抽芯大小及抽拔距長短來確定；液壓缸的安裝通常采用支架將液壓缸固定在模具的外側(cè)，也有采用支柱或液壓缸前端外側(cè)直接用螺紋旋入模板的安裝形式，安裝時還應注意側(cè)型芯的鎖緊形式；抽芯與復位的時間順序是按照側(cè)型芯的安裝位置、推桿推出與復位的次序、開合模對側(cè)抽芯和復位的影響等來確定的。
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